В настоящее время для различной аппаратуры связи необходимы малогабаритные СВЧгенераторы с малым уровнем фазовых шумов, относительно высокой температурной нестабильностью в широком интервале рабочих температур (ИРТ) и малым временем включения и выключения при подаче управляющего напряжения. За счёт малого времени включения/выключения возможна модуляция и, соответственно, формирование сигнала в радиопередающих устройствах связи СВЧдиапазона.
Решению указанных выше проблем посвящена разработка аналога генераторов моделей AXGS10, AXGS20 производства компании Axtal GmbH & Co (Германия) на частоты от 500 МГц до 2 ГГц.
Для перекрытия всего диапазона частот необходимо изготовить ПАВрезонатор на частоты от 500 до 1000 МГц. Варианты генератора с выходной частотой 1,0…2,0 ГГц реализуются за счёт схемы удвоения частоты.
Такое техническое решение позволяет использовать более низкочастотные ПАВрезонаторы, являющиеся более технологичными и надёжными, для повышения стабильности параметров генератора.
Для получения низкого уровня фазовых шумов требуется высокая добротность (Q ≥ 8000), что реализуется в резонаторах на поверхностных поперечных волнах (Surface Transverse Waves – STW). STWрезонаторы на кварце имеют высокую скорость распространения акустической волны (V0=5000 м/с), низкий температурный коэффициент частоты (0,05·10–6 1/°С2), выдерживают большую мощность подводимого сигнала (до нескольких Вт). Ширина электродов и зазоров встречноштыревого преобразователя (ВШП) составляет 2,5…1,5 мкм для рабочих частот 500…1000 МГц, что облегчает фотолитографию при изготовлении резонаторов. Всё это позволяет успешно использовать STW для создания высокочастотных резонаторов [1–3]. Однако для обеспечения высокой добротности Q требуется большое число электродов (400) в отражательных решётках (ОР). Это приводит к увеличению размеров резонаторов, особенно на частотах менее 1 ГГц. В итоге для схемы генератора разработаны STWрезонаторы с высокой добротностью и уменьшенными размерами на YX/36°+90° срезе кварца. Резонаторы выполняются по одновходовой схеме, когда встречноштыревой преобразователь (ВШП) располагается между двумя ОР с закороченными электродами (см. рис. 1).
Ключ разрешения выхода для обеспечения быстрого включения/выключения выполнен на PINдиодах. Различные схемы включения PINдиодов позволяют добиться оптимальных для заданных требований запираний сигнала и вносимых потерь. Существуют четыре основных вида схем: последовательная, шунтирующая, последовательношунтирующая и Тобразная, использующие по одному, по два (последовательношунтирующая) и три PINдиода (Тобразная).
Схема выбирается, исходя из требуемой задачи по ослаблению сигнала в выключенном состоянии и исходя из параметров PINдиода. Формулы для расчёта приведены в [4, 5]. Результаты расчётов для выбранного PINдиода приведены в таблице 1.
Результаты расчёта показали, что наиболее оптимальным вариантом для выполнения требований по ослаблению сигнала в выключенном состоянии является использование Тобразной схемы.
Для управления включением/выключением используется драйвер на базе npn транзистора. Схема основана на рекомендациях из [6, 7]. Для увеличения скорости включения/выключения однополярное питание +5 В преобразовано в двухполярное –1,7 и +3,3 В. Смена полярности напряжения на PINдиоде увеличивает скорость включения/выключения в 20…50 раз, что проверено при макетировании схем.
В итоге получено изделие, содержащее следующие функциональные блоки: ПАВрезонатор, автогенератор на одном или двух транзисторах, усилитель на одном транзисторе, высокоскоростной ключ разрешения выхода. Блоки размещены в одной микросборке, изготовленной из низкотемпературной совместно обжигаемой керамики (Low Temperature Cofired Ceramics Technology, LTCCтехнология). Подложка микросборки является дном корпуса генератора, на неё методом пайки устанавливается металлическая крышка, обеспечивая герметичность генератора.
Применение ПАВрезонатора с высокой добротностью после умножения на 2 схемой автогенератора позволило получить следующие фазовые шумы (см. рис. 2).
Генераторы конструктивно исполнены в двух вариантах: в выводном корпусе DIL14 (четыре вывода, 20,8×13,1×7,3 мм (Д×Ш×В)) для монтажа в отверстия печатной платы и безвыводном (4 контактных площадки, 20,7×13,1×5,2 мм) для монтажа на поверхность печатной платы (см. рис. 3).
Сравнение технических характеристик генераторованалогов с разработанным генератором приведено в таблице 2.
Время включения/выключения выхода генератора при внешнем управлении менее 50 нс позволяет использовать данные генераторы в качестве формирователя сигналов амплитудной манипуляции с технической скоростью до 2 МБод (при времени установления сигнала 1/10 посылки).
Литература
- Friedt J.M. Design of Asynchronous STW Resonators for Filters and High Stability Source Applications. Proc. IEEE Ultrason.Symp. 2005. P. 1315–1318.
- Wang W. Optimization of STW Resonator by Using. FEM/BEM. Proc. IEEE Ultrason. Symp. 2006. P. 1863–1865.
- Kim C. U. High Qfactor STWResonators on ATCut of Quartz. Proc. IEEE Ultrason. Symp. 2007. P. 2582–2585.
- Reference Data For Radio Engineers. H. W. Sams & Co. A Subsidiary of ITT. NY. 1979. Ch. 36.
- W. E. Doherty, Jr., The Use of Transmit. Receive Antenna Switches For Wireless. Communications Systems. MICRO
- CURRENTS. Microsemi Corporation. 1997–1998. Р. 5–6.
- MicrosemiWatertown. The PINdiode Circuit Designers Handbook. 1998.
- Driving Circuits and Interfaces for PIN Diodes and Ferrite Phase Shifters C. J. Georgopoulos, Interface Control Technologies Inc. 1990. Ch. 3–4.
Если вам понравился материал, кликните значок — вы поможете нам узнать, каким статьям и новостям следует отдавать предпочтение. Если вы хотите обсудить материал —не стесняйтесь оставлять свои комментарии : возможно, они будут полезны другим нашим читателям!
